Строим линии влияния от действия единичного груза P=1. Способы нахождения усилий в стержнях примененные при аналитическом расчете остаются.

Стержень CD.

а) единичный груз P=1 находится правее сечения I-I, рассмотрим левую часть относительно сечения:

; NCD∙4,6+RA∙3d=0;

.

Получили левую ветвь графика линии влияния.

б) единичный груз P=1 находится левее сечения I-I, рассмотрим правую часть относительно сечения:

; - NCD∙4,6-RВ∙3d=0;

.

Получили правую ветвь. Ординаты под точками С и D соединяем передаточной прямой.

Примечание: при использовании метода моментных точек, левые и правые ветви линии влияния должны пересекается под моментной точкой, в данном случае под точкой F.

Все необходимые ординаты линии влияния вычисляется из правила подобия треугольников.

Линии влияния для стержня EF строится подобным образом.

Рисунок 6

Стержень EF.

а) P=1 справа от сечения I-I, ∑;

-NEF∙4,6+RA∙2d=0; .

б) P=1 слева от сечения I-I, ∑;

NEF∙4,6-RВ∙4d=0; .

Стержень СF .

а) P=1 справа от сечения I-I, ∑;

-NСF∙cosα+RA=0; .

б) P=1 слева от сечения I-I, ∑;

NСF∙cosα+RB=0; .

В этом случае, если исключить рассматриваемый стержень, остальные два стержня параллельны между собой, то считается что их моментная точка лежит в бесконечности, а правые и левые ветви будут параллельными относительно друг друга, а передаточная прямая соединяет ординаты в рассматриваемой панели.

Стержень ЕС.

а) при езде единичного груза P=1 по верхнему поясу: ; NCE=0.

б) при езде единичного груза P=1 по нижнему поясу: ;

NCE –P=0; NCE=1.

Стержень DF.

а) при езде единичного груза P=1 по верхнему поясу: ; NDF+P=0; NDF=-P=-1.

б) при езде единичного груза P=1 по нижнему поясу: ;

NDF=0.

Определяем значения усилий, в этом случае значение узловых нагрузок умножаются на соответствующие ординаты линии влияния, под ними и суммируются:

а) усилия от действия постоянной нагрузки:

;

;

;

;

.

б) усилия от действия временной нагрузки:

;

;

;

;

.

Таблица 1. Сравнение результатов расчета, произведенных аналитически и по линиям влияния